制梁台座反拱设置方程(预制梁底座反拱设计)

1. 预制梁底座反拱设计

按图纸上的钢束张拉后的起拱值加上2毫米左右就是反拱值

再按y=kx2计算 Y就是设计反拱值X是跨中到梁端得距离 然后计算出常数值K

再按你多少米设置反拱带到X中就可以计算出反拱值Y了为了保证桥梁的平整和成桥时的线形美观，预制梁应设置向下的二次抛物线反拱。反拱值的设计原则是使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。但施工单位还应根据工地的具体情况（如存梁期、混凝土配合比、材料特性及地区气候等）以及经验进行调整。反拱的设置应按最大的预拱值沿顺桥向做成平顺曲线。预制梁设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。

2. 预制梁底座反拱设计规范

1）计算模型。以 35 m 中跨 T 梁梁体在预制、吊运、存放阶段的拱度变化作为研究对象，梁体承受预应力和自重作用。

假定梁体为等截面，梁的已知条件如下：梁体全截面共配钢铰线 30 束，分 3 个孔道，上中下 3 个孔道钢铰线的束数分加为9、9、12，钢铰线直径Φj=15.24 mm，公称截面积140 mm,弹性模量Ep=1.95×10Pa，标准强度fpk=1 860 MPa；

控制应力δcon=0.75fpk=1 395 MPa，混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec=3.45×10Pa，张拉时混凝土的立方体抗压强度标准值fcu=40 MPa，梁体自重q=20.7 kN/m,计算跨度l=34.22 m。

（2）截面几何特征。经计算，跨中截面几何特性如下：钢铰线重心至截面下边缘的距离 y1=0.21m；换算截面重心至截面下边缘的距离 y0=1.256 m；换算截面惯性矩 I =0.494 27 m4 ；净截面重心至截面下边缘的距离 yn=1.296 m；净截面惯性矩 In=0.463 33 m 。

（3）由自重产生的挠度 f1。跨中截面挠度 f1 可按一般材料力学的公式计算，即：f1=5/48×Ml2/B0 （1）式（1）中：M—梁重作用下的跨中弯矩；B0—全截面的抗弯刚度，B0=0.95EcI0，0.95 为刚度折减系数。将有关数值代入，求得 f1=3.07 cm。

（4）由预应力产生的反拱 f2。梁体施加预应力后，预应力在梁体中产生偏心预压力，梁体产生反

3. 预制梁反拱计算公式

应该根据实际情况来确定,与存梁时间有关系,开始时要进行拱度监测,才能计算的准确.一般20米的60天有6cm。

上部结构和支架的各变形值之和,即为应设置的预拱度。支架受载后将产生弹性和非弹性变形,桥梁上部结构在自重作用下会产生挠度,为了保证桥梁竣工后尺寸的准确性,在施工时支架须设置一定数量的预拱度。

就是自重产生弯矩从而产生的挠度，为了抵消这部分挠度。

4. 预制梁底座反拱设计要求

预拱度计算（1）计算模型。以 35 m 中跨 T 梁梁体在预制、吊运、存放阶段的拱度变化作为研究对象，梁体承受预应力和自重作用。假定梁体为等截面，梁的已知条件如下：梁体全截面共配钢铰线 30 束，分 3 个孔道，上中下 3 个孔道钢铰线的束数分加为9、9、12，钢铰线直径Φj=15.24 mm，公称截面积140 mm,弹性模量Ep=1.95×10Pa，标准强度fpk=1 860 MPa；控制应力δcon=0.75fpk=1 395 MPa，混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec=3.45×10Pa，张拉时混凝土的立方体抗压强度标准值fcu=40 MPa，梁体自重q=20.7 kN/m,计算跨度l=34.22 m。（2）截面几何特征。经计算，跨中截面几何特性如下：钢铰线重心至截面下边缘的距离 y1=0.21m；换算截面重心至截面下边缘的距离 y0=1.256 m；换算截面惯性矩 I =0.494 27 m4 ；净截面重心至截面下边缘的距离 yn=1.296 m；净截面惯性矩 In=0.463 33 m 。（3）由自重产生的挠度 f1。跨中截面挠度 f1 可按一般材料力学的公式计算，即：f1=5/48×Ml2/B0 （1）式（1）中：M—梁重作用下的跨中弯矩；B0—全截面的抗弯刚度，B0=0.95EcI0，0.95 为刚度折减系数。将有关数值代入，求得 f1=3.07 cm。（4）由预应力产生的反拱 f2。梁体施加预应力后，预应力在梁体中产生偏心预压力，梁体产生反拱 f2。在本例中，梁体内钢束的布置为两段直线夹一段半径为 5 000 m 的圆曲线。

5. 预制梁设置反拱的原因

后张法预应力砼梁张拉后起拱度一般是在施工前进行计算。目前常用的方法有两种，一是根据预应力筋的轨迹按悬链线的联立方程计算拱度，另一是根据预应力损失，用永存应力为依据计算拱度，《桥规》中已有明确规定，详见JTJ-041—2000第12.8条，第12.10条，附录-G。在预应力，自重，徐变和收缩的共同作用下，预应力砼梁在桥面铺装前有一定的上拱度，当这种上拱度较大时，就会给桥面铺装造成相当大的困难，尤其是对施工周期长，桥面铺装薄，多跨大桥更是如此。因此必须在预制前预计梁的拱度，尽量设法减少这种上拱度。

如果我们能较正确的预计梁拱度和变化情况，做到心中有数，则可以减少盲目性。但由于施工条件，材料，工艺和工期的多变性，问题比较复杂，只能采用半经验方法，先对各种因素进行分析计算，得出预计值再修正，使其符合实际和设计要求。预计和修正都是建立在实测和理论基础上的，分析研究，总结提高。

6. 预制梁台座反拱

张拉原理

01

预应力采用两端对称同时张拉、张拉力和伸长量双控法，两端千斤顶升降压、画线、测伸长、插垫等工作一起进行。

千斤顶就位后，先将主油缸少许充油，使之蹬紧，让预应力钢绞线绷直，在钢绞线拉至规定的初应力σ0时，停机量测原始空隙并画线作标记。

钢绞线的张拉顺序综合以下几方面因素核算确定：其一避免张拉时构件截面呈过大的偏心受力状态，不使砼边缘产生拉应力；其二计算并比较分批张拉的预应力损失值；其三是尽量减小梁体产生过大的上拱度，防止梁体开裂或变形严重。经综合比较，采用了两阶段传力锚固法张拉，即T梁砼强度达90%后，首先张拉锚固于梁端的N1-N4钢绞线，对此4根钢绞线的孔道压浆，然后存梁；为减小T梁的徐变上拱度，锚于梁顶的N5-N7钢绞线待架梁前再进行张拉并压浆，随即架梁。采用两次张拉工艺的另一优点是：先张拉一部分钢绞线，对梁体施加较低的预应力，使梁体能承受自重荷载，提前将梁移出生产梁位，可大大缩短生产台座使用周期，加快施工进度。

中梁钢绞线张拉先后顺序：N2→N3→N1→N4→N5→N6。

边梁钢绞线张拉先后顺序：N2→N3→N1→N4→N5→N6→N7。

预应力钢绞线张拉施力程序：0→初应力σ0→控制应力σk（持荷2分钟锚固）。σk为张拉时的控制应力（包括预应力损失在内）。

张拉施工的工作顺序：穿束→安装锚具→安装千斤顶及张拉设备→张拉、锚固→拆除千斤顶及张拉设备→压浆→存梁

7. 预制梁底座图片

先张与后张是两种相反的过程，目的一样，都是为了预施应力。

对于小的预制构件（空心板，小T梁等），采用先张比较省事。。但对于大的预制构件（大T梁，箱梁等）。针对目前箱梁预制，基本都是现场制梁，先张台座比较麻烦，且比较危险。大体积混凝土的箱梁，放张时很难达到预期的应力，效果没有后张好，且没有后张可控。。。

8. 预制梁反拱啥意思

预拱度是向上设置，预拱多用在现浇梁段上，以抵消结构自重和活载产生的挠度。

反拱度是向下设置，在模板上或底座上设置，反拱一般用在预制梁的台座上，抵消张拉时产生反拱和挠度的变形差。

拱度：上部结构和支架的各变形值之和,即为应设置的预拱度。支架受载后将产生弹性和非弹性变形,桥梁上部结构在自重作用下会产生挠度,为了保证桥梁竣工后尺寸的准确性,在施工时支架须设置一定数量的预拱度。就是自重产生弯矩从而产生的挠度，为了抵消这部分挠度。

9. 预制梁反拱如何预留

预拱度计算

（1）计算模型。以 35 m 中跨 T 梁梁体在预制、吊运、存放阶段的拱度变化作为研究对象，梁体承受预应力和自重作用。

假定梁体为等截面，梁的已知条件如下：梁体全截面共配钢铰线 30 束，分 3 个孔道，上中下 3 个孔道钢铰线的束数分加为9、9、12，钢铰线直径Φj=15.24 mm，公称截面积140 mm,弹性模量Ep=1.95×10Pa，标准强度fpk=1 860 MPa；

控制应力δcon=0.75fpk=1 395 MPa，混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec=3.45×10Pa，张拉时混凝土的立方体抗压强度标准值fcu=40 MPa，梁体自重q=20.7 kN/m,计算跨度l=34.22 m。

（2）截面几何特征。经计算，跨中截面几何特性如下：钢铰线重心至截面下边缘的距离 y1=0.21m；换算截面重心至截面下边缘的距离 y0=1.256 m；换算截面惯性矩 I =0.494 27 m4 ；净截面重心至截面下边缘的距离 yn=1.296 m；净截面惯性矩 In=0.463 33 m 。

（3）由自重产生的挠度 f1。跨中截面挠度 f1 可按一般材料力学的公式计算，即：f1=5/48×Ml2/B0 （1）式（1）中：M—梁重作用下的跨中弯矩；B0—全截面的抗弯刚度，B0=0.95EcI0，0.95 为刚度折减系数。将有关数值代入，求得 f1=3.07 cm。

（4）由预应力产生的反拱 f2。梁体施加预应力后，预应力在梁体中产生偏心预压力，梁体产生反

确定因素：

①脚手架承受施工荷载后引起的弹性变形；

②超静定结构由于混凝土收缩及徐变而引起的挠度；

③由于杆件接头的挤压和卸落设备的压缩而产生的塑性变形；

④脚手架基础在受载后的塑弹性沉降；

⑤梁、板、拱的底模板的预拱度设置。当结构自重和汽车荷载（不计冲击力）产生的最大竖向挠度，超过计算跨径的 1/1600 时，应设预拱度，否则不需要设预拱度。

预拱度的设置值为按结构自重和 1/2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，为预拱度的最高值，应设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度，应以中间点为最高点，以梁的两端为零，按直线或二次抛物线进行分配

10. 预应力梁反拱

预拱度计算

（1）计算模型。以 35 m 中跨 T 梁梁体在预制、吊运、存放阶段的拱度变化作为研究对象，梁体承受预应力和自重作用。

假定梁体为等截面，梁的已知条件如下：梁体全截面共配钢铰线 30 束，分 3 个孔道，上中下 3 个孔道钢铰线的束数分加为9、9、12，钢铰线直径Φj=15.24 mm，公称截面积140 mm,弹性模量Ep=1.95×10Pa，标准强度fpk=1 860 MPa；

控制应力δcon=0.75fpk=1 395 MPa，混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec=3.45×10Pa，张拉时混凝土的立方体抗压强度标准值fcu=40 MPa，梁体自重q=20.7 kN/m,计算跨度l=34.22 m。

（2）截面几何特征。经计算，跨中截面几何特性如下：钢铰线重心至截面下边缘的距离 y1=0.21m；换算截面重心至截面下边缘的距离 y0=1.256 m；换算截面惯性矩 I =0.494 27 m4 ；净截面重心至截面下边缘的距离 yn=1.296 m；净截面惯性矩 In=0.463 33 m 。

（3）由自重产生的挠度 f1。跨中截面挠度 f1 可按一般材料力学的公式计算，即：f1=5/48×Ml2/B0 （1）式（1）中：M—梁重作用下的跨中弯矩；B0—全截面的抗弯刚度，B0=0.95EcI0，0.95 为刚度折减系数。将有关数值代入，求得 f1=3.07 cm。

（4）由预应力产生的反拱 f2。梁体施加预应力后，预应力在梁体中产生偏心预压力，梁体产生反

确定因素：

①脚手架承受施工荷载后引起的弹性变形；

②超静定结构由于混凝土收缩及徐变而引起的挠度；

③由于杆件接头的挤压和卸落设备的压缩而产生的塑性变形；

④脚手架基础在受载后的塑弹性沉降；

⑤梁、板、拱的底模板的预拱度设置。当结构自重和汽车荷载（不计冲击力）产生的最大竖向挠度，超过计算跨径的 1/1600 时，应设预拱度，否则不需要设预拱度。

预拱度的设置值为按结构自重和 1/2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，为预拱度的最高值，应设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度，应以中间点为最高点，以梁的两端为零，按直线或二次抛物线进行分配

设置计算截面设计边缘惯性矩

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